產(chǎn)品描述比例插裝閥ATOS，阿托斯詳細資料

在泵旋轉時(shí)，平衡聯(lián)軸器可以 大限度地減小不平衡質(zhì)量力造成的振動(dòng)。

下表所列的聯(lián)軸器由Atos提供，它們必須與相關(guān)的聯(lián)軸器護罩（scoda提供）配套使用，

表中列出了幾種泵及標準電機配用的Atos平衡聯(lián)軸器和Scoda聯(lián)軸器護罩。

SWC是可快速高效地設計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件，可通過(guò)www.atos.com進(jìn)行下載，有四種語(yǔ)言：英語(yǔ)，意大利語(yǔ)，法語(yǔ)，德語(yǔ)。提供型號

輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶(hù)確定適用于任何場(chǎng)合的 佳解決方案。多種CAD格式的三維圖紙，方便客戶(hù)把模型輸入到機器圖紙中，完成系統設計。

DXF格式的兩維外形尺寸圖紙三維可視化油缸設計軟件，輸出文件為IGES, SAT 和STEP格式。

油缸尺寸模塊可以對臨界負載，緩沖效果和油缸期望工作壽命進(jìn)行檢查

專(zhuān)門(mén)的技術(shù)文件和備件部分樣本完成報價(jià)、訂單和材料清單等功能

液壓力Fp必須大于等于所有作用在油缸上力的總和，以確保性能需求：

置取決于系統的設置。顫振的默認設置為非使能。

通過(guò)識別電子放大器和配用的閥設定代碼；如果放大器作為備件訂貨，需要通過(guò)Atos的。

PFR是柱塞③（無(wú)返回彈簧）正驅動(dòng)結構定量徑向柱塞泵,具有高性能、噪音特性。

適用于符合DIN51524...535標準的液壓油或具有相同潤滑特性的合成液。

此類(lèi)泵有單軸或通軸結構。通軸結構能與PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯(lián)泵，見(jiàn)

樣本A190部分。排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。

Ff是系統的摩擦力，m.a是慣性力，m.g是重力（僅對垂直負載）。重力加速度g = 9.8m/s?。

關(guān)于Fp的值見(jiàn) 3 節，Fp，A1，A2和速度V可以通過(guò)以下公司算出：

計算油缸-質(zhì)量系統的固有頻率Wo，是為了在不改變系統的穩定性的條件下，計算出 小加/減速時(shí)

間， 大速度和 小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韌度或換向閥

和油缸之間的距離均影響系統的剛性，因此計算值可能不。

下表列出了三種不同工況壓力下的活塞桿伸出/縮回時(shí)的截面積和作用力。

如果桿徑受疲勞應力（如果油缸通過(guò)推動(dòng)負載工作則不需要）以及螺紋桿預期的疲勞壽命和所需油缸的工作壽命相關(guān)聯(lián)的話(huà)，

則建議對螺紋桿經(jīng)常進(jìn)行檢

查。下列圖表不包括工作壓力過(guò)250bar時(shí)的抗疲勞螺紋桿。

該曲線(xiàn)被稱(chēng)為工作條件，沒(méi)有考慮計算失調和橫向負載，會(huì )降預測的壽命周期。該

圖表有效用于采用標準材料和尺寸規格（見(jiàn)6.2節）或選項K“鍍鎳和鍍鉻”的桿徑（見(jiàn)6.3節）的油缸和伺服油缸系列。

對于不銹鋼系列螺紋桿（CNX系

列）的疲勞壽命的預估，請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。對于雙桿徑油缸，機械壽命的計算不適用于次級螺紋桿弱于主級螺紋桿的情況。

根據所選的缸徑/桿徑，找出適當的螺紋桿疲勞壽命曲線(xiàn)圖。圖表中不包括抗疲勞缸/桿。

根據對應桿下相交曲線(xiàn)的工作壓力，并確定預期的桿壽命周期。如果計算出桿的疲勞壽命于500.000次，

則建議我們技術(shù)部對此進(jìn)行仔細的分析。

液壓緩沖器是一種“阻尼器”，用來(lái)消除活塞桿沖向油缸行程終端時(shí)所產(chǎn)生的與質(zhì)量有關(guān)的能量，讓

活塞桿到底機械接觸之前降活塞桿的速度，因此避免了機械沖擊，增加了油缸和整套系統的平均壽命。

如右圖所示，緩沖腔內的壓力接近于狀態(tài)，由此證明了緩沖過(guò)程是有效的。右圖把的壓力

如果活塞桿伸出/縮回時(shí)受力已知，液壓油缸的尺寸可從下表中進(jìn)行選擇。這些尺寸取決于 2 節中所列的公式

對于油缸在工作時(shí)受到推力負載，在選擇活塞桿尺寸時(shí)，要考慮它的臨界負載。校核時(shí)，

假設充分伸開(kāi)的油缸為一與活塞桿直徑相同的桿（符合安全標準）：

根據油缸的安裝類(lèi)型和軸端連接方式，從表中選取行程系數“Fc”根據公式計算“長(cháng)度”：

長(cháng)度 = Fc x行程[mm]如果使用導向環(huán)，導向環(huán)的長(cháng)度要加到行程里

推力負載的計算值Fp在 3 節中顯示，計算公式在 2 節中顯示

在圖5.2里找到長(cháng)度與油缸 大壓力的交點(diǎn)

滿(mǎn)足校核的活塞桿尺寸所對應的曲線(xiàn)應高于上述的這個(gè)交點(diǎn)。

斜坡發(fā)生器可將階躍輸入參考信號轉換為時(shí)間變化而增/減的平滑的電流信號輸出到比例電磁鐵。

可根據需要設定不同的斜坡信號：適用任何參考信號變化的單斜坡信號

適用輸入參考信號增加和減小的雙斜坡信號

適用輸入信號為正/負，增加/減小的四個(gè)斜坡信號

斜坡信號發(fā)生器對于要求液壓動(dòng)作平穩以免機器發(fā)生顫動(dòng)或震動(dòng)的場(chǎng)合非常適用。

如果比例閥由閉環(huán)控制驅動(dòng)，斜坡可能導致產(chǎn)生不穩定動(dòng)作，這時(shí)可以通過(guò)軟件操作來(lái)關(guān)閉（默認設置）這項功能。

線(xiàn)性度設置功能可以設置輸入參考信號和控制閥的調節量之間的比例關(guān)系。

線(xiàn)性度的功能對于在特定工況下要求閥線(xiàn)性調節的場(chǎng)合很有用處。

顫振是在閥的輸入參考信號上增加一個(gè)高頻調節，以減少液壓調節的滯環(huán)；事實(shí)上，閥調節元件的微

小變化減少機械靜摩擦效果（取決于油缸的密封）。

顫振頻率和振幅通過(guò)軟件選擇；高參考值時(shí)振幅自動(dòng)減少（高調節流量/油缸速度），以避免可能出現的不穩定性。

頻和高振幅可減少滯環(huán)但同時(shí)降了調節的穩定性。在一些應用場(chǎng)合會(huì )導致震動(dòng)和噪音：正確的設

高壓力可達350/500bar。

任意位置。如果泵是立式安裝，建議在出油油管處安裝一個(gè)適當的排氣閥（請咨詢(xún)我們的技術(shù)部門(mén)）。

該類(lèi)泵不能自吸，建議安裝在油面以下。如安裝在油面以上，要求背壓閥在吸油口，并且泵的中心點(diǎn)不

能高于 油面150mm。泵軸帶一個(gè)偏心凸輪，凸輪通過(guò)軸的轉動(dòng)使柱塞產(chǎn)生位移，從而形成吸油及

排油。為得到 好的工作性能, 電機軸與泵軸的連接應該提供平衡聯(lián)軸器，參見(jiàn) 10 節。

PFR泵允許正、反運轉,不改變液流方向。建議用點(diǎn)動(dòng)起動(dòng)泵，使泵充油并擰下排氣塞。

PFR-3和PFR-5型泵有兩個(gè)通常關(guān)閉的排氣孔，排氣孔位于P口附近。

建議安裝一個(gè)垂直的管子連接到吸油口法蘭前的吸油管上，以便充油和排氣。

螺紋桿是油缸 關(guān)鍵的部分，因此油缸的預期工作壽命由螺紋桿預期的疲勞壽命測得。

由于桿徑的疲勞斷裂會(huì )在沒(méi)有任何警報的前提下會(huì )突然發(fā)生，因此

值和典型的真實(shí)壓力值進(jìn)行了比較。

輸入/輸出桿徑速度比應用場(chǎng)合，桿徑密封間部分困油“回

吸”可能引起泄漏，因此建議正確使用下列的回吸圖表。

密封系統可能影響桿徑的平滑運動(dòng)，因此建議對以下應用場(chǎng)

合的密封摩擦力進(jìn)行評估：帶閉環(huán)控制的伺服執行器桿徑定位精度高的伺服油缸

速油缸（＜0.05m/s）壓力液壓系統（＜10bar），密封摩擦力會(huì )有顯著(zhù)的影

以下部分根據密封系統所選的CK，CH和CK*型伺服油缸計算靜態(tài)和動(dòng)態(tài)密封摩擦。

計算動(dòng)態(tài)密封摩擦的步驟如下：相交的速度取決于密封系統的曲線(xiàn)，見(jiàn)8.4節

提取相應的C值根據密封系統選出相應的曲線(xiàn)（見(jiàn)8.5節）

工作壓力與曲線(xiàn)的交點(diǎn)取決于缸徑的大小提取相應的A值

Fsf = A . (D + d) + C [N]D=缸徑[mm]；d=桿徑[mm]

CK*電液伺服缸為雙作用結構，適用于工業(yè)應

用場(chǎng)合，具有高性，高性能和使用壽命長(cháng)的特點(diǎn)。這種缸的緊湊結構使其在各種應用中具有高

度的適應性?；钊麠U位移傳感器①可以很好地防止震動(dòng)或外部灰塵，使維護工作減到 小。

由符合ISO6020-2標準的CK系列油缸衍生而來(lái)，見(jiàn)樣本B137。

集成式位移傳感器有：磁致模擬或數字式，電阻式和感應式。缸徑從40到200mm。

如標準型提供活塞桿端泄油口和排氣口?？商峁┯糜陂_(kāi)關(guān)閥或比例閥③集成安裝的過(guò)

渡板②，以此獲得 大液壓剛度、快速響應時(shí)間和重復精度。

活塞桿附件和安裝形式請見(jiàn)樣本B500。油缸的選型和尺寸標準見(jiàn)樣本B015。

以下標準適用于CK,CH,CN和CC系列油缸，對于大缸徑CH系列油缸，請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部門(mén)。

為了使緩沖器能在各種應用場(chǎng)合中使用，我們研發(fā)出三種不同的緩沖方式：

慢速，帶緩沖調節，速度 V ? 0.5 ? Vmax

快速，不帶緩沖調節，速度 V > 0.5 ? Vmax

快速，帶緩沖調節，速度 V > 0.5 ? Vmax

根據所選的緩沖按下列計算步驟校核可被吸收的 大能量值：

消耗的總能量E為動(dòng)能Ec和勢能Ep（水平面的勢能Ep=0）之和。

（動(dòng)能）取決于質(zhì)量和速度（勢能）取決于重力和右圖所示油缸的傾斜度α對于前緩沖： 對于前緩沖：

根據活塞桿類(lèi)型、緩沖側（前側和后側）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸見(jiàn)7.4節或CC系列油

缸見(jiàn)7.5節）確定合適的緩沖圖表。

橫切工作壓力和缸徑/桿徑交點(diǎn)得到對應的Emax值

損耗的E值和Emax相比，并根據下面的公式進(jìn)行驗證：

對于高速和緩沖行程短的危險應用，建議對緩沖進(jìn)行精 確評估，詳細信息請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。

前緩沖圖表根據缸徑/桿徑規格標注，后緩沖圖表根據缸徑規格標注

該曲線(xiàn)適用于ISO46 油液溫度40-50 的礦物油：由于高粘度變化，水或水基液的使用和溫度高/會(huì )影響緩沖性能，因此考慮標準礦物油

緩沖插件完全關(guān)閉時(shí)，調節Emax值，緩沖插件打開(kāi)時(shí)， 大能量消耗增加，因此要減小緩沖腔的 大壓力

緩沖圖表是在緩沖腔 大壓力250bar下測得

油缸技術(shù)樣本中的基本密封性能不足以全面評價(jià)密封系統

的性能，以下部分是對 小輸入/輸出桿徑速度比，靜態(tài)和

動(dòng)態(tài)密封摩擦的附加驗證。

產(chǎn)品描述比例插裝閥ATOS，阿托斯詳細資料